7475-T7351铝合金厚板的断裂韧性

.作者:陈军 段雨露 彭小燕 曹晓武 徐国富 尹志民
.来源期刊:中南大学学报(自然科学版)2015年第2期
.中文关键字:7475铝合金厚板;T7351;断裂韧性;晶粒组织;含Fe杂质相
.英文关键字:7475 aluminum alloy thick plate; T7351; fracture toughness; grain structure; Fe-containing phase
.中文摘要:以25 mm厚7475-T7351铝合金板材为对象,研究板材的断裂韧性及其各向异性,借助光学金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)的观察及分析探讨该板材组织与断裂韧性的关系。研究结果表明:7475-T7351铝合金板材具有良好的断裂韧性,但存在一定的各向异性,L-T向的断裂韧性值KIC=43.80 MPa·m1/2,较T-L向的KIC=36.31 MPa·m1/2高约20%;在L-T向断口上以穿晶韧窝为主,而在T-L向断口上沿晶断裂比例增加;韧窝中大都可以观察到含杂质Fe元素的粗大硬脆第2相粒子;板材中扁平状晶粒及粗大硬脆第2相的分布是造成其断裂韧性各向异性的原因。
.英文摘要:The fracture toughness and its anisotropy of 25 mm 7475-T7451 aluminum alloy thick plate were investigated. The relationship between its microstructure and fracture toughness was explored by means of optical microscopy and scanning electron microscopy. The results show that the fracture toughness is high but anisotropic for the plate, for L-T orientation KIC=43.80 MPa·m1/2, about 20% higher than that of T-L orientation KIC=36.31 MPa·m1/2.The fractography indicates that intragranular dimples are dominant on the fracture surface of L-T orientation, and the ratio of intergranular fracture increases on T-L orientation. Coarse and brittle Fe-containing particles can be observed in most dimples. The pancake-shaped grains and distribution of coarse and brittle particles are supposed to be responsible for the anisotropy of fracture toughness.
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DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2015.02.009

7475-T7351铝合金厚板的断裂韧性

陈军1, 2,段雨露2,彭小燕2,曹晓武2,徐国富2, 3,尹志民2, 3

(1. 中南大学 粉末冶金研究院,湖南 长沙,410083;

2. 中南大学 材料科学与工程学院,湖南 长沙,410083;

3. 中南大学 有色金属材料科学与工程教育部重点实验室,湖南 长沙,410083)

摘要:以25 mm厚7475-T7351铝合金板材为对象,研究板材的断裂韧性及其各向异性,借助光学金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)的观察及分析探讨该板材组织与断裂韧性的关系。研究结果表明:7475-T7351铝合金板材具有良好的断裂韧性,但存在一定的各向异性,L-T向的断裂韧性值KIC=43.80 MPa·m1/2,较T-L向的KIC=36.31 MPa·m1/2高约20%;在L-T向断口上以穿晶韧窝为主,而在T-L向断口上沿晶断裂比例增加;韧窝中大都可以观察到含杂质Fe元素的粗大硬脆第2相粒子;板材中扁平状晶粒及粗大硬脆第2相的分布是造成其断裂韧性各向异性的原因。

关键词:7475铝合金厚板;T7351;断裂韧性;晶粒组织;含Fe杂质相

中图分类号:TG174.3             文献标志码:A         文章编号:1672-7207(2015)02-0437-07

Fracture toughness of 7475-T7351 aluminum alloy thick plate

CHEN Jun1, 2, DUAN Yulu2, PENG Xiaoyan2, CAO Xiaowu2, XU Guofu2, 3, YIN Zhimin2, 3

(1. Powder Metallurgy Research Institute, Central South University, Changsha 410083, China;

2. School of Materials Science and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China;

3. Key Laboratory of Nonferrous Materials Science and Engineering of Ministry of Education,

Central South University, Changsha 410083, China)

Abstract: The fracture toughness and its anisotropy of 25 mm 7475-T7451 aluminum alloy thick plate were investigated. The relationship between its microstructure and fracture toughness was explored by means of optical microscopy and scanning electron microscopy. The results show that the fracture toughness is high but anisotropic for the plate, for L-T orientation KIC=43.80 MPa·m1/2, about 20% higher than that of T-L orientation KIC=36.31 MPa·m1/2.The fractography indicates that intragranular dimples are dominant on the fracture surface of L-T orientation, and the ratio of intergranular fracture increases on T-L orientation. Coarse and brittle Fe-containing particles can be observed in most dimples. The pancake-shaped grains and distribution of coarse and brittle particles are supposed to be responsible for the anisotropy of fracture toughness.

Key words: 7475 aluminum alloy thick plate; T7351; fracture toughness; grain structure; Fe-containing phase

7000系铝合金由于强度高、密度小而被广泛用作飞机的结构材料。在实际服役过程中,这些铝合金材料有时会在远低于屈服强度的条件下突然发生断裂,对飞机的安全性构成严重威胁。在这些材料中通常会存在一些裂纹和缺陷,因此,在飞机的损伤容限设计中,材料的断裂韧性是一个关键指标。飞机的某些主要构件不仅要求材料具有较高强度,而且要具有较高韧性。为满足这些需求,人们开发了7475铝合金。7475铝合金是在7075铝合金基础上研制开发的高纯度超高强Al-Zn-Mg-Cu合金。与7075铝合金相比,7475铝合金主要减少了Fe和Si杂质的含量,在保持高强度、低密度基础上提高了抗应力腐蚀性能尤其是断裂韧性[1-4],因而在美国的F-15和F-16等飞机上获得应用。国外对7475铝合金断裂性能进行了研究[5-7]。国内对7475铝合金的研究主要集中在固溶和时效等热处理制度对合金组织与性能的影响方面[8-10],而对断裂韧性研究较少[11-14]。为此,本文作者研究25 mm厚7475-T7351铝合金板材纵向和横向的断裂韧性,并结合微观组织分析结果探讨组织与断裂韧性之间的关系。

1  实验方法

1.1  材料及成分

采用25 mm厚的7475-T7351铝合金板材,其化学成分见表1。该合金的Fe和Si杂质元素质量分数很低,为获得高断裂韧性奠定了成分基础。

表1  7475合金板材的化学成分(质量分数)

Table 1  Chemical composition (mass fraction) of 7475-T7451 aluminum alloy thick plate        %  

1.2  断裂韧性测试

试样按检测标准HB 5142—96取材并加工成紧凑拉伸试样,如图1所示。纵向和横向样品各取5个试样,在MTS810-100 kN型试验机上进行试验。实验前先参照7475铝合金板材纵向和横向的屈服强度选取载荷,预制2 mm疲劳裂纹,依据HB 5142—96标准进行断裂韧性试验。

试样厚度为B,宽度为W。实验通过引伸计测定断口处裂纹长度a,外加载荷为PQ,通过下式计算得到平面应变断裂韧性KIC的条件值KQ

当满足条件:≤0.7,B≥2.5以及≤1.1时,计算所得的KQ即为KIC。其中:Pf max为最大疲劳载荷Pmax为试样所能承受的最大载荷;σ0.2为材料屈服强度。

图1  7475铝合金板材的断裂韧性试样

Fig. 1  Fracture toughness samples of 7475-T7451 aluminum alloy thick plate

1.3  微观组织及断口分析

取板面、纵截面、横截面3个方位的样品,在卧式金相显微镜Nephot-2上观察金相组织。在Sirion 200场发射扫描电镜上对样品的断口进行观察和分析,通过能谱(EDX)分析断口韧窝内的粒子,对典型视场进行照相。透射电镜组织观察采用双喷薄片样,在 Tecnai G2 20ST型透射电镜上进行,主要观察合金板材中亚晶粒形态、晶粒内部及晶界上析出粒子粒径、形貌和分布。

2  实验结果及分析

2.1  板材的金相组织

图2所示为25 mm厚7475-T7351铝合金板材的三维金相显微组织照片。从图2可以看出:板材中晶粒组织沿轧制方向被拉长成纤维状,板面晶粒既沿轧制方向被轧长,又沿横向略被轧宽,在横截面上可以看到扁状的晶粒断面;还可观察到很多黑色的第2相,大都沿着轧制方向呈链状分布。

图2  7475-T7351铝合金板材的三维金相组织

Fig. 2  3D-optica microstructures of 7475-T7451 aluminum alloy thick plate

2.2  断裂韧性测试结果

表2所示为7475铝合金板材的断裂韧性测试结果。从表2可以看出:板材L-T向和T-L向试样断裂韧性的最大值和最小值相对误差都在2%以内,说明板材组织和性能的均匀性较好;板材L-T向断裂韧性值为43.80 MPa·m1/2,高于目标值42 MPa·m1/2;板材T-L向的断裂韧性值为36.31 MPa·m1/2,高于目标值35 MPa·m1/2;板材如此高的断裂韧性与其低的Fe和Si杂质元素质量分数有关系。此外,板材L-T向的断裂韧性值比T-L向的断裂韧性值高约20%,即板材的断裂韧性存在各向异性。

表2  7475合金板材断裂韧性KIC测试结果

Table 2  KIC of 7475-T7451 aluminum alloy thick plate

2.3  断裂韧性断口特征

一般在断裂韧性测试试样的断口上常可观察到不同的区域即预制裂纹区、平面应变区、平面应力区和快速断裂区[15],因此,采用扫描电镜对L-T向和T-L向试样断口的预制裂纹区和平面应变区及其过渡区域进行观察,以分析其断裂机理和断裂韧性的各向异性。板材L-T向和T-L向断裂韧性样品断口形貌的扫描电镜照片分别见图3~5。由图3可知:在低倍下,板材L-T向试样的断口上可观察到预制裂纹区和平面应变区(图3(a)和3(b));在预制裂纹区,断口特征为疲劳条带和撕裂棱(图3(c)和3(d));在平面应变区,断口特征为明显的韧窝(图3(e)和3(f))。从断口组织形态分析,板材组织明显呈现韧性断裂特征即韧窝组织。从图3(e)可看到大量的大而深的穿晶韧窝,韧窝直径在20 μm左右,分布没有规律。韧窝中可观察到已经破碎的硬脆相粒子,如图3(f)所示。从硬脆相粒子的能谱分析结果图4和表3可知:硬脆相粒子中主要含有Al,Fe和Cu元素,还有少量的Mg元素,应为Al-Zn-Mg-Cu合金中典型的初生相Al7Cu2Fe相,对合金的韧性有不利影响。从图3(f)还可看出在这些含硬脆相粒子韧窝周围存在群状分布的小韧窝,这与晶内弥散分布的Al12MgCr粒子有关。显微孔洞引起的穿晶断裂将导致塑性变形能耗散,因此,在断口上显微孔洞所占的比例越大,断裂韧性值越高[16]。而硬脆相粒子和基体的剥落或断裂所耗散的塑性变形能很小,因此,断口上的硬脆相粒子越多,断裂韧性值越小。可见,降低Fe和Si杂质元素质量分数,减少硬脆相粒子数量有利于提高断裂韧性[17]

表3  第2相粒子能谱分析的典型结果(质量分数)

Table 3  EDS results of the secondary phase   %

对比图3(a)和图5(a)可知:板材T-L向试样的断口上观察到的平面应变区和L-T向的平面应变区有所差别:在低倍下T-L向试样的平面应变区呈纤维状,而L-T向试样略呈均匀的蜂窝状;在预制裂纹区,T-L向断口特征为明显的疲劳条带和撕裂棱(图5(c)和(d)),但与L-T向的相比,撕裂棱似乎要少且低,而且撕裂棱所包围的疲劳条带的长度更长。在T-L向试样的平面应变区,可以观察到大量呈规律分布的大韧窝,趋向形成韧窝带,沿着轧制方向聚集,直径平均为20 μm左右,如图5(e)所示。这应与轧制变形后板材中的粗大第2相粒子的分布有关系。另外,在L-T平面上,断口上可观察到很多呈平行分布的沿晶裂纹,在低倍下观察断口呈现纤维状(图5(a))。T-L向中大韧窝中的硬脆相粒子同样呈破碎状,显然,在变形过程中发生了破裂并与基体剥离,能谱分析表明这些粒子也是Al7Cu2Fe相(表3)。大韧窝之间也可观察到小韧窝群,但比L-T向的数量要少,而沿晶裂纹的数量明显增加。

图3  7475-T7351合金板材L-T向断裂韧性样品断口形貌

Fig. 3  Morphologies of fracture toughness fracture of 7475-T7451 aluminum alloy thick plate in L-T orientation

图4  图3(f)韧窝中第2相能谱分析结果

Fig. 4  EDS pattern of the secondary phase in Fig. 3(f)

3  讨论

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